三水吊车出租， 吊车出租，三水吊车租赁   康达效应引导路径流动无阀压电泵的泵送效果的影响因素分析    相对于有阀压电泵，无阀压电泵使用流阻差流道或在泵腔内部设置流阻差结构代替单向阀片。目前，各种结构流道和泵腔如螺线形管、非对称管、Y 形流管、梯形阻件等，但它们均依靠两种工作模式下流道的阻力差。等流阻管道上的改进，使设计的流道结构具有良好的单向流通能力。 沿程阻力：泵体壁面会对流体产生与流体运动方向相反的粘性剪切应力，是能量损失的主要因素，可用流道的沿程水头损失 hf或沿程压力损失 Δp 来表示这种阻力的大小：  局部阻力：流体除了壁面接触的粘性阻力以外，还会由于流道和泵腔的截面形状、横截面积的改变扰动液体的流动状态发生变化，导致液体在流动过程中出现能量损失，但只局限于发生变化的区域范围，称为局部阻力。 在局部能量损失中，由于无阀压电泵不存在单向阀片，导致无阀压电泵在工作过程中存在明显的回流现象，而局部损失处经常出现涡流和速度大小与方向发生变化的情况，使液体处于回旋、回流相冲的状态。而本次无阀压电泵研究是主动利用康达效应原理产生局部的涡流实现液体的输送，通过局部损失下各类型管道的流量公式计算，得到无阀压电泵在一个周期内的液体输出量。 

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    影响净流量变化结构因素的理论分析与结构参数的确认：对圆形压电振子施加正弦波信号，由于逆压电效应和无阀压电泵中压电振子的约束为边缘圆周约束，压电振子的振动形状类似凸起的圆形土丘，当正弦波信号的方向发生变化时，压电振子的振动方向也将发生变化。将压电振子的振动形状进行平面投影，得到压电振子的各点振动幅度函数：  式中：w0——压电振子振动的最大振幅； r——压电振子任意一点至振子中心的直线距离； R——压电振子的半径。 压电振子的振动引起无阀压电泵泵腔体积的变化，通过计算泵腔的周期性变化，得到泵腔容积变化量 ΔV 为 =Rrdrrw V0max)(2为计算“水枪”形流管的输出流量，分别对两分支管道进行流量计算。由于结构夹角不变，因此结构夹角引起的流向分支管的流量影响不随液体正向、反向流动发生改变，根据扩散/收缩管的流量公式得到线路①分支管道的单向流通的流量为  ：k——管道之间的角度对流向的影响系数； f——压电振子的工作频率； ξd——扩散管的流阻系数； ξn——收缩管的流阻系数。 分支管道 2 的单向流通的流量由于分支管道 6 为变面积圆弧形流管，且当“水枪”形流管的液体正向流动时，流过分支管道 6 管的液体流向为顺时针，当管内液体反向流动时，流过分支管道 6 管的液体流向为逆时针，根据推导的变面积圆弧流管的流量公式，得到分支管道 6 单向流通的流量则路径选择性流动无阀压电泵的输出流量 Q 为 sin(8)()1(261Vfmk Qf --+-=tkasmm Vk   从对流量的理论计算可以得到，“水枪”形流管流量的提高，与线路①、线路②的流阻系数、以及结构夹角有着密切的关系。 由于“水枪”形流管的输出流量决定路径选择性流动无阀压电泵的输出流量，因此本文将对“水枪”形流管的管道结构进行优化。在康达效应的作用下，正向、反向流动时的液体流向分支管 1 和分支管 2 的比重不同，即改变泵送过程中液体流经两分支管的比重就可实现优化。 为保证单一变量的研究性，本文将对管道结构中分支管 2 的直管长度 L、输入管与分支管 6 的位置关系 K 与分支管 1 的末端宽度 W 进行净流量影响研究。 

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